预审意见修改说明（抗滑桩）
时间：2021-09-21 来源：博通范文网 本文已影响 人 
云南建投集团总承包二部 抗滑桩专项施工方案内部评审 意见修改回复 一、设计技术中心意见：
1.补充周边环境描述。
回复：已按意见修改，已补充，详见 P2 页。
2.部分规范引用错误。
回复：已按意见修改，已删除引用错误规范，详见 P5 页。
3.钢筋工程数量错误。
回复：已按意见修改，已重新复核钢筋工程数量，详见 P9 页。
4.进度计划与实际不符。
回复：已按意见修改，进度计划按跳两槽开挖计划。详见 P7 页。
5.桩身开挖顺序与实际不符。
回复：已按意见修改，已要求现场按计划开孔。
6.已要求现场按计划开孔。
回复：已按意见修改，已要求现场按计划开孔。
7.补充场站建设计划。
回复：已按意见修改，已补充场站建设计划，详见 P11 页。
8.补充桩间墙模板拉杆材质，及间距等参数。
回复：已按意见修改，模板拉杆采用 M18 对拉螺栓，间距 60cm 梅花形布置，详见 P25 页。
9.补充位放样图及孔口临边防护图。
回复：已按意见修改，已补充，详见 P13-P14 页。
10.补充通风照明示意图。
回复：已按意见修改，已补充，详见 P19 页。
11.钢筋制作及安装内容与实际不符。
回复：已按意见修改，已统一，详见 P19-P22 页。
12.补充桩间土体开挖内容。
回复：已按意见修改，已补充，详见 P24 页。
13.重新绘制桩间墙模板支架施工图。
回复：已按意见修改，已重新绘制，详见 P24-P25 页。
14.重新用标准 A3 图框绘制相关附图，图面清晰美观。
回复：已按意见修改，已重新绘制，详见附图。
15.删除设计院施工图纸。
回复：已按意见修改，已删除设计院施工图纸。
二、生产管理中心意见：
1.补充项目安全组织机构图。
回复：已按意见修改，已补充安全组织机构图，详见 P34 页。
2.补充劳动力配置。
回复：已按意见修改，已补充劳动力配置，详见 P70 页。
三、安全管理中心部意见：
1.组织机构内的人员名单应该与现场配置一致，包括电话号码。
回复：已按意见修改，组织机构内人员名单与现场配置一致，详见 P34 页。
2.挖孔桩内的有毒有害气体检测方式方法应明确具体如何操作。
回复：已按意见修改，已明确检测方法，详见 P52 页。
3.孔内中毒救援现场处置预案应明确先通风、有监护的救援方式等等，需要进一步明确多种条件下如何把孔底中毒人员救上来的方式，避免造成更大损失。
回复：已按要求修改，明确孔内中毒救援现场处置，详见 P59 页。
四、预算费控中心意见：
1.方案应根据现场实际，尽量选择合适的施工方案，施工机械设备和材料，经成本分析，在满足安全、质量、进度的同时，尽量做到降低施工成本，施工过程中，遇到和设计图纸有出入的，应及时设计变更签证资料。
回复：已按意见修改，根据现场实际情况选择施工方案。
五、质量管理中心意见：
1.桩身一次性浇筑完无施工缝，属于大体积混凝土，增加相应的施工措施。
回复：已按意见修改，已增加相应措施，采用低水化热水泥或预埋冷水管，详见 P23 页。
修改人：刘贤明
指挥部复核人：刘乔外
2020 年 4 月 13 日
（注：回复时应将 word 文档另存为 PDF，回复的页码以 PDF 版为准）
不愧是大师。
比其他的文章相比好许多！
根据盲审专家的意见，逐一说明修改如下。 1.增加固化剂选用的依据
原文：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。
改后：胺类固化剂与环氧树脂的固化机理如图1-3所示。由图可知，环氧基先与伯胺基进行开环反应，生成仲胺基和羟基；得到的仲胺基继续与环氧基进行开环反应，生成羟基和叔胺；叔胺对开环反应有催化作用，在叔胺的催化下，得到的羟基可与环氧基团反应生成醚键。上述反应持续不断进行，最终生成三维网状立体结构的大分子聚合物。胺类固化剂包含多种不相同结构多元胺，包括脂肪族多元胺、芳香族多元胺、聚酰胺多元胺、脂环族多元胺和各种改性多元胺等。虽然同为官能团相同的胺类固化剂，但是由于化学结构不同，其固化速度、性状和固化温度迥然不同，其固化产物的性能也有很大的差别。直链结构型的聚醚胺D-230分子结构中含有长链醚键，即柔性链段多、链段构象也多,与环氧树脂反应后的固化物具有一定的柔韧性和冲击强度,但固化物拉伸强度和耐热性会降低；它反应活性较低，室温下反应比较缓慢，可操作时间较长。IPDA含有饱和六元环结构，所以它属于脂环族胺类固化剂，赋予固化物以更好的耐热性和力学性能，空间构象多、柔顺性好；比D230与环氧树脂的反应活性高。1618是环氧树脂E51与IPDA发生加成反应的产物，与IPDA相比，1618的分子质量增大，粘度、沸点增高，刺激性降低。
2.凝炼了结论
原文：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) 通过对环氧树脂E51/D230/IPDA体系、环氧树脂E51/1618体系和环氧树脂E51/ D230体系进行机械性能、玻璃化转变温度和热失重分析研究。可以得出E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 通过对E51/D230/IPDA体系进行固化动力学分析，确定此体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，同时又计算出了此体系的反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。研究结果表明：两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3) 通过对E51/PPU/D230/IPDA体系的机械性能和热性能的研究发现：在E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为56.58%，纵向伸长率为29.35%；横向断裂强力为257.69 N，纵向断裂强力为209.93 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为68.3%，磨具重量损失率为0.123%，工件磨削量为0.0109 g。E51/1618体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为63.92%，纵向伸长率为28.73%；横向断裂强力为263.15 N，纵向断裂强力为182.03 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为69.4%，磨具重量损失率为0.118%，工件磨削量为0.0115 g。E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率为54.85%，纵向伸长率为34.85%；横向断裂强力为288.71 N，纵向断裂强力为193.9 N。高速抛光时没有出现发黑的现象，折皱回复率为71.4%，磨具重量损失率为0.119%，工件磨削量为0.0112 g。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
改后：本课题主要通过制备高性能的粘合剂来制备高性能的磨具，即探讨了三个体系粘合剂E51/ D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系的配方以及无纺布抛光磨具的制作。研究过程中得出了以下结论：
(1) E51/ D230体系中D230最佳用量为0.33，此时固化物的弯曲强度和冲击强度分别为123.84 MPa和49.82 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为75.3 ℃，失重5%所需温度为313.24 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性和强度，但是耐热性偏低。1618为最佳用量0.65时，E51/1618体系固化物的弯曲强度和冲击强度分别为94.08 MPa和25.61 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为128 ℃，失重5%所需温度为351.59 ℃，这表明该体系粘合剂具有良好的柔韧性、强度和耐热性。D230:IPDA为1:2作为E51/D230/IPDA体系固化剂的最优配比。最优配比时，固化物的弯曲强度和冲击强度分别为112.04 MPa和6.87 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为109.6 ℃,测试结果表明E51/D230/IPDA体系粘合剂比E51/D230体系具有更好的耐热性，但韧性降低幅度很大，需要对该体系进行增韧改性。
(2) 将E51/D230/IPDA体系进行固化反应动力学的研究，考察最佳固化工艺温度和从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式对体系的影响。实验结果表明该体系的最佳固化工艺是30 ℃/2h+95 ℃/2h+120 ℃/2h，反应级数为1.1，平均活化能 Ea=45.17 kJ/mol。采用最佳固化工艺制得固化物的冲击强度为6.53 kJ/m2，弯曲强度为116.91 Mpa，拐点处的玻璃化温度为122.2 ℃。当失重率为5%时，所需要的温度为336.59 ℃，其固化物的耐热性能较好，但冲击强度较低，还需要进行改性。与从40 ℃开始每隔1小时升温10 ℃直到110 ℃的固化方式相比，耐热性和弯曲强度都有所提高，但幅度不大。也就是说两种固化方式对固化物的性能影响较小，固化物韧性较差不是固化温度引起的。
(3)在上述E51/D230/IPDA体系中加入PPU进行增韧改性，E51: PPU为90:10时，E51/PPU/ D230/IPDA体系的综合性能最好，弯曲强度达到100.36 MPa，冲击强度达到14.34 kJ/m2，拐点处玻璃化转变温度为78.8 ℃，失重率为5%所需的温度为320.74 ℃。研究表明加入PPU后体系的弯曲强度有所降低，但与同类粘合剂相比强度依然比较高；失重率为5%时，所需要达到的温度有所降低，但幅度不大；失重率为10%、20%和50%时，所需达到的温度却相差无几甚至升高；冲击强度增加了两倍多。这说明PPU的加入虽然降低了弯曲强度，但显著提高了体系的韧性，一定程度上也提高了体系的耐热性。
(4) 上述三个体系最优配方均为树脂:溶剂(1/3)、钙粉:溶液(0.1)、刚玉:溶液(0.45)。按照最优配方制备的磨具的弹性、耐热性和耐磨性良好。E51/PPU/D230/IPDA体系、E51/1618体系、E51/D230体系按照最优配方制备的磨具的横向伸长率分别为56.58%、63.92%、54.85%，纵向伸长率分别为29.35%、28.73%、34.85%；横向断裂强力分别为257.69 N、263.15 N、288.71 N，纵向断裂强力为209.93 N、182.03 N、193.9 N；折皱回复率为68.3%、69.4%、71.4%，磨具重量损失率为0.123%、0.118%、0.119%，工件磨削量为0.0109 g、0.0115 g、0.0112 g。高速抛光时均没有出现发黑的现象。
(5)自制磨具的耐磨性高于国产，已达到国外的水平。但自制磨具的工件磨削量大于国产而小于3M公司。
3.DSC图题表述
原文：……含量与DSC的关系
改后：不同……含量在10 ℃/min升温速率下的玻璃化转变温度
